柴油发电机结构参数的变动

    对于增压度很高的柴油发电机，其结构上的变动可能是很大的，甚至需要为适应高增压度而重新进行设计。如机体和主要零件在结构上要加强，活塞可能要通油冷却，供油、配气、冷却、润滑等各部分都要重新考虑。

    对于增压度不高的柴油机，增压柴油机的基本结构与非增压机型同属于一个系列，这样便于对增压与非增压两种机型的主要零部件在同一条加工流水线上组织生产。为了适应增压后功率增长的要求，降低其机械负荷与热负荷，仍然需要对这种增压机型作一些必要的改动。

    ① 调整供油系统、增大供油量增加循环供油量，如果仍采用非增压的喷油泵，势必增加供油持续角，使燃烧过程拉长，经济性变坏。缩短供油持续时间的方法有:增大柱塞直径、增加供油速率(使喷油泵凸轮廓线变陡)以及加大喷油嘴喷孔直径等。提高喷油压力和加大喷孔直径还可以增加油雾的穿透能力，保证在气缸空气密度增大的情况下有足够的射程，适应油束、气流及燃烧室尺寸之间配合的需要。

    从限制最高爆发压力的角度考虑、应适当减小喷油提前角，即减少上止点前燃烧的燃料量。但过多减少喷油提前角，可使燃烧大量地延续到膨胀线上，以致柴油机经济性和涡轮工作条件变坏。

    ② 改变配气相位合理增加气门重叠角，可加强气缸的扫气作用，有助于降低燃烧室零件的表面温度，增加充气系数，改善涡轮的工作条件。不过气门重叠角不宜过大。研究表明，当气门重叠角超过800曲轴转角以后，其扫气效果不会进一步改善。而且，重叠角过大将使扫气空气量增加，加重了压气机的工作负担，引起柴油发电机在低速、低负荷时废气倒流，这对整机的加速及变工况性能不利;同时，当重叠角过大，为了避免气门与活塞相碰，要在活塞顶上挖过深的凹坑，使得燃烧恶化。

    ③ 减小压缩比、增大过量空气系数为了降低爆发压力，可以适当减小压缩比1-2个单位。过多地减小，不仅会恶化整机的经济性，也会使启动性能变差。

    增大过量空气系数，可降低热负荷，改善经济性。一般将过量空气系数增大10%-30%左右。

    ④ 设置分支排气管在脉冲增压系统中，为了充分利用脉冲能量，使各排气互不干扰，排气管必须分支。分支的原则是一根排气管所连接各缸排气必须不互相重叠(或重叠很少)。

    ⑤ 冷却增压空气将增压器出口增压空气加以冷却，一方面可以提高充气密度，从而提高柴油机功率;另一方面也可以降低柴油机压缩始点的温度和整个循环的平均温度，从而降低了柴油机的热负荷和排气温度。实践表明，增压空气每降低100C，柴油机的循环平均温度可降低25.300C，在增压器出口与人口的压力比为1.5-2时，供气量可以比不采用增压空气冷却的柴油机提高10%-18%。

    冷却增压空气的方法，一般用水或空气在冷却器中进行间接冷却，涡轮增压器压缩的空气经中冷器冷却后进人柴油机.

    ⑥ 进、排气系统柴油机增压后，一般进气管的容积要增大，以减小进气压力的波动，从而提高压气机的效率和改善柴油机性能。排气管的布置形式也要相应地发生改变，如上节所述。

    ⑦ 冷却水路和润滑油路柴油机增压后，应适当调整水泵的容量，提高水泵转速，增大散热水箱的散热面积，增大风扇直径，改善风扇的叶片角，提高风扇转速等措施来降低热负荷;同时增大机油泵容量，增大机油冷却器的散热面积，改善曲轴箱通风等。